UNSS32760雙相鋼具有高強(qiáng)度、良好的成型性、可鍛性、優(yōu)異的局部耐氟化物腐蝕性和晶間腐蝕性。目前已廣泛應(yīng)用于石油化工、化肥工業(yè)、電站煙氣脫硫設(shè)備和海水環(huán)境。UNSS32760雙相鋼合金化程度高，鋼錠宏觀收縮嚴(yán)重，塑性差。熱軋過程中工藝控制不當(dāng)，容易產(chǎn)生表面和邊緣裂紋。目前關(guān)于UNSS32760雙相鋼的研究主要集中在焊接工藝上，熱成型工藝的研究報(bào)告較少。本文通過熱模擬高溫拉伸實(shí)驗(yàn)，結(jié)合鑄錠的粒度，制定了兩相比分析UNSS32760雙相鋼熱成形工藝帶來了理論參考。

中頻爐+實(shí)驗(yàn)鋼冶煉AOD十電渣重熔，其化學(xué)成分見表1。

在鑄錠邊緣選擇15線切割法mm×15mm×20mm樣品；選擇表2加熱系統(tǒng)進(jìn)行高溫加熱，出爐后立即進(jìn)行水冷，拋光后選擇亞硫酸鈉硫酸溶液進(jìn)行腐蝕，在金相顯微鏡下觀察樣品組織，分析合金加熱過程中的比例和組織變化，確定實(shí)驗(yàn)鋼的加熱系統(tǒng)。

選擇熱模擬試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行高溫拉伸試驗(yàn)，樣品為鍛造。高溫拉伸:在非真空環(huán)境下，樣品將為10個(gè)樣品℃/s加熱到變形溫度后的速度為5min,隨后以5s―拉伸速度為1。不同溫度下的斷面收縮率和抗拉強(qiáng)度通過熱模擬拉伸實(shí)驗(yàn)計(jì)算，以確定實(shí)驗(yàn)鋼的最佳熱塑性溫度范圍。

為制定UNSS對于32760雙相鋼錠的熱軋工藝，需要研究晶粒度，兩相比例隨加熱溫度和時(shí)間的變化而變化。在金相顯微鏡下觀察樣品合金成分，結(jié)果如圖1所示。從圖1可以看出，樣品組織的粒度為0.5級(jí)上下，隨著加熱溫度的升高，粒度變化趨勢不明顯。主要原因是粒子生長的驅(qū)動(dòng)力是粒子生長前后整體界面能力差，UNSS32760鑄錠原始晶體較大，粗晶體晶界較少，界面能力較低，顆粒生長能量不足，導(dǎo)致顆粒生長速度較慢。在原始狀態(tài)下，樣品組織中的鐵素體得分為51.0%,1.在第2節(jié)中，鐵素體在第3節(jié)試樣中的休分別為49.4%，58.7%，58.可見，隨著加熱溫度的升高，鐵素體含量呈上升趨勢。

UNSS32760雙相不銹鋼的熱塑性較差，因?yàn)閵W氏體相和鐵素體相在熱加工過程中的變形行為不同。鐵素體變形時(shí)的軟化過程依賴于應(yīng)變時(shí)的動(dòng)態(tài)恢復(fù)，奧氏體變形時(shí)的軟化過程是動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。由于兩相的軟化機(jī)制不同，在熱加工過程中，鐵素體一奧氏體雙相鋼中的不均勻應(yīng)力應(yīng)變分布容易造成相界形核裂紋和膨脹。與此同時(shí)，奧氏體的形態(tài)對應(yīng)變的分布有顯著的影響，鐵素體向等軸狀?yuàn)W氏體的轉(zhuǎn)移比向板狀?yuàn)W氏體的轉(zhuǎn)移更容易。所以，在一定比例的情況下，將奧氏體的形狀改為等軸或球形會(huì)在一定程度上提高雙相不銹鋼的熱塑性。在1120℃試樣組織中鐵素體體積分?jǐn)?shù)為49.4%，與原始狀態(tài)相比略有下降，但奧氏體單位體積減小，板條奧氏體變細(xì)；1170℃試樣組織中鐵素體積分?jǐn)?shù)為58.鐵素體含量增加7%，奧氏體球化趨勢明顯；1200℃鐵素體體積分?jǐn)?shù)為58.9%，鐵素體含量進(jìn)一步增加，奧氏體逐漸被鐵素體分割，大部分球形分布在鐵素體基材上?？梢钥闯?，隨著加熱溫度的升高，鐵素體含量的增加，奧氏體球化趨勢明顯，鐵素體基材上分布有球形和局部板條，提高了熱塑性。因此,UNSS32760雙相不銹鋼熱加工時(shí)可以加熱l200℃即使在更高的溫度下，保溫也能在一定時(shí)間內(nèi)獲得更高的鐵含量，從而使奧氏體*球化，從而提高雙相不銹鋼的熱塑性，提高其熱加工成材率。